Научный журнал

Успехи современного естествознания

ISSN 1681-7494

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 0,976

• Авторы
• Файлы
• Литература

Кирилов А.Н. Пастушак С.М.

Статья в формате PDF

661 KB

Инженерно-геологические условия функционирования комплекса Белгородского государственного университета. С.В. Сергеев, М.А. Рыбалов. // Научные ведомости Белгородского государ­ственного университета, серия Естественные науки. - 2010. - № 3(74), Вып. 10.

Оценка инженерно-геологических условий проходки щитовым методом при строительстве подземных сооружений в пойме рек Северский Донец и Везёлка в г. Белгороде / А.Н. Кирилов, М.В. Бакарас, С.М. Пастушак // Проблемы геологии и освое­ния недр: труды XIV Международного симпозиума имени академика М.А.Усо­ва студентов и молодых учёных, посвященного 65-летию Победы советского народа над фаши­стской Германией в Великой Отечественной войне 1941-1945 гг. Том I. - Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2010.

В течение последних 10 лет в г. Белгороде ведется интенсивное многоэтажное строи­тельство, в том числе и в центральной части города, расположенной в поймах рек Везёлка и Северский Донец.

Сложные геоморфологические и инженерно-геологические условия рассматриваемой территории обусловлены наличием в разрезе (рисунок):

•  рыхлых песчано-глинистых насыпных грунтов, состоящих из неравномерной смеси чернозема, суглинка, песка и строительного мусора (инженерно-геологический элемент (ИГЭ) №1);
•  структурно-неустойчивых аллювиальных отложений четвертичного возраста, зале­гающих под насыпными грунтами, представленных глинами, водонасыщенными суглинка­ми, мелко- и среднезернистыми водонасыщенными песками (ИГЭ-2);
•  рыхлым мелом (K₂), залегающим под аллювиальными грунтами, водонасыщенным, в кровельной части разрушенным процессами выветривания (ИГЭ-5).

Геологический разрез пойменной части реки Везёлка, в районе БелГУ Мощность каждой из перечисленных выше толщ изменяется в достаточно широких пределах, в зависимости от удаления от ложа рек и может достигать на отдельных участках 9 м (кроме насыпного грунта, мощность которого составляет 2,8-4 м). Насыпной грунт пред­назначен для исключения затопления поймы и планирования полого-наклонного к руслу рек рельефа пойм. Общая мощность неустойчивых грунтов составляет 20 м.

Так как на рассматриваемой территории имеется достаточно плотная застройка, в на­стоящее время в этом районе широко применяется точечная застройка, представленная жи­лыми домами из 3-6 каркасных железобетонных секций переменной этажности (8-17 эта­жей).

Толща грунтов, слагающая участок до глубины 20,6 м, характеризуется неоднородно­стью состава и состояния и в ее пределах выделяется 5 ИГЭ грунтов.

Основные расчетные значения физико-механических свойств грунтов, которыми реко­мендуется пользоваться при расчетах оснований фундаментов по деформациям и несущей способности приведены в таблице.

Анализ результатов инженерно-геологических изысканий позволил разработать реко­мендации по применению обоснованных технологических решений при проектировании ос­нований фундаментов.

Исходя из инженерно-геологического строения участка, для проектируемого жилого дома возможно применение как фундаментов в виде монолитной железобетонной плиты. Так и свайных фундаментов из буронабивных свай диаметром 500-600 мм или забивных железо­бетонных свай сечением 30×30 см. Выбор типа фундамента должен производиться проект­ной организацией на основании технико-экономического сравнения их вариантов.

Естественным основанием для плитных фундаментов будут служить грунты различных ИГЭ (пески ИГЭ-2а и ИГЭ-2б, суглинки ИГЭ-3, пески ИГЭ-4а, ИГЭ-4б, ИГЭ-4г), обладаю­щие различными физико-механическими характеристиками, поэтому, в случае использова­ния фундаментов такого типа, рекомендуется под подошвой фундаментов частично заменить грунты ИГЭ-3 на песок средней крупности, укладываемый в котлован с послойным уплотне­нием. При этом, подошву фундамента рекомендуется закладывать как можно дальше от кровли мела ИГЭ-5а, с целью уменьшения величин возможных осадок основания фундамен­тов.

Насыпные грунты ИГЭ-1а и почву ИГЭ-1 использовать в качестве естественного осно­вания не допускается.

При применении фундаментов в виде монолитной плиты, в проекте рекомендуется предусмотреть комплекс конструктивных мероприятий для предупреждения возможных не­равномерных осадок различных частей зданий. При этом необходимо учесть, что модуль де­формации мела ИГЭ-5а при нагрузках от 0,15 до 0,40 МПа имеет переменные значения и из­меняется соответственно от 10 до 4,4 МПа.

Если проектной организацией будет принят свайный тип фундамента, в качестве есте­ственного основания для нижних концов буронабивных свай и забивных железобетонных свай рекомендуется использовать мел ИГЭ-5а и ИГЭ-5б.

Расчет несущей способности забивных железобетонных свай рекомендуется произво­дить согласно СП 50-102-2003, используя результаты статического зондирования. Для более точного определения несущей способности свай необходимо выполнить испытания натур­ных свай вертикальными статическими нагрузками в количестве 4-5 штук.

Песок ИГЭ-2а, ИГЭ-4а и ИГЭ-4б имеет удельное сопротивление грунта проникнове­нию конуса зонда более 20 МПа и сваи в данный песок забить будет невозможно. Поэтому для погружения свай до проектных отметок рекомендуется предусмотреть повышенную марку бетона свай, по сравнению с обычными грунтами, а также рекомендуется под сваи предусмотреть бурение лидерных скважин диаметром 250 мм, глубиной до кровли мела с засыпкой их рыхлым глинистым грунтом, который будет препятствовать обрушению песка при забивке свай.

Работа представлена на Электронную заочную конференцию «Студенческий форум-2011 г.». Поступила в редакцию 18.01.2011

Библиографическая ссылка